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Formation of internal cracks during soft reduction in rectangular bloom continuous casting 认领 引用 被引量：4
1
作者 Xiao-bin Li Hua Ding +1 位作者 Zheng-you Tang Ji-cheng He 《International Journal of Minerals,Metallurgy and Materials》 SCIE EI CAS CSCD 2012年第1期21-29,共9页
To investigate the formation of internal cracks in GCrl 5 bearing steels during the soft reduction process in rectangular bloom con- tinuous casting, fully coupled thermomechanieal finite element models were developed... To investigate the formation of internal cracks in GCrl 5 bearing steels during the soft reduction process in rectangular bloom con- tinuous casting, fully coupled thermomechanieal finite element models were developed using the commercial software MSC.MARC, and microstructures and fractographs were also observed. With the finite element models, the contours of temperature, equivalent plastic strain, and equivalent vun Mises stress were simulated. It is observed that the fracture surfaces of internal cracks are covered by cleavage or quasi-cleavage facets. The region of internal cracks in the intergranular brittle fracture mode is in the mushy zone between the zero ductility temperature （ZDT） and the zero strength temperature （ZST）. The simulated equivalent plastic strain in the crack region is 2.34%-2.45%, which is larger than the critical strain （0.4%-1.5%）, and the equivalent von Mises stress is 1.84-5.05 MPa, which is within the range of criti- cal stress （3.9-7.2 MPa）, thus resulting in the occurrence of internal cracks. Reducing the soft reduction amount from 3 to 2 mm can lower the stress under the critical value. 展开更多
关键词 bearing steel rectangular blooms soft reduction finite element method internal cracks
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转炉流程生产高品质轴承钢的实践 认领 引用 被引量：7
2
作者 龚伟 战东平 +2 位作者 姜周华 宋满堂 钟晓丹 《中国冶金》 CAS 2013年第4期35-39,共5页
与电炉流程相比,转炉流程生产轴承钢具有铁水洁净度高、产品质量好、生产效率高、生产成本低等主要优点。本钢炼钢厂采用转炉-精炼(LF+RH)-矩形坯连铸生产GCr15,其化学成分全部达到本钢制定标准要求,其中有害元素w([Ti])=25×10-6、... 与电炉流程相比,转炉流程生产轴承钢具有铁水洁净度高、产品质量好、生产效率高、生产成本低等主要优点。本钢炼钢厂采用转炉-精炼(LF+RH)-矩形坯连铸生产GCr15,其化学成分全部达到本钢制定标准要求,其中有害元素w([Ti])=25×10-6、w([Ca])=2×10-6、w([O])=8×10-6、w([N])=38×10-6、w([H])=0.8×10-6,均优于GB/T 18254-2002标准要求,满足瑞典SKF标准(SKF D33)的要求。 展开更多
关键词 转炉流程 矩形坯 轴承钢 杂质元素
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45钢连铸矩形坯动态二冷配水系统的研究和应用 认领 引用 被引量：4
3
作者 吴华杰 储鸿文 +5 位作者 包燕平 留津津 王国新 金进文 叶俊辉 陆勋波 《铸造技术》 CAS 北大核心 2011年第4期503-506,共4页
针对某厂240 mm×280 mm 45钢连铸矩形坯的内部质量缺陷,建立了基于射钉和测温验证的铸坯温度场实时跟踪计算模型,同时,根据目标表面温度对二冷水量进行优化,并应用了动态二冷配水系统。结果表明,动态配水考虑了传热过程的滞后性,... 针对某厂240 mm×280 mm 45钢连铸矩形坯的内部质量缺陷,建立了基于射钉和测温验证的铸坯温度场实时跟踪计算模型,同时,根据目标表面温度对二冷水量进行优化,并应用了动态二冷配水系统。结果表明,动态配水考虑了传热过程的滞后性,在拉速波动时能更好地控制铸坯表面温度;铸坯质量得到明显改善,中心疏松、缩孔、中间裂纹和中心裂纹等缺陷都有不同程度的减轻,且基本消除1级以上的缺陷。 展开更多
关键词 矩形坯 动态配水 传热 目标温度 内部质量
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轴承钢矩形坯内部裂纹的研究 认领 引用 被引量：5
4
作者 李晓滨 丁桦 唐正友 《钢铁研究学报》 CAS 北大核心 2010年第10期48-55,共8页
通过扫描和能谱分析及温度场模拟对350mm×470mm轴承钢连铸坯内部裂纹进行了研究。结果表明:裂纹处存在一定的夹杂物,夹杂物主要是Al2O3、MgO及部分铝硅酸盐,其中Al2O3夹杂物较大,长度达70μm,宽度为40μm左右;夹杂物主要是由于在... 通过扫描和能谱分析及温度场模拟对350mm×470mm轴承钢连铸坯内部裂纹进行了研究。结果表明:裂纹处存在一定的夹杂物,夹杂物主要是Al2O3、MgO及部分铝硅酸盐,其中Al2O3夹杂物较大,长度达70μm,宽度为40μm左右;夹杂物主要是由于在炉外精炼中使用了高碱度和较高Al2O3含量的渣系,生产过程中卷渣等造成的;在连铸过程中,液固两相区存在夹杂物,成为裂纹源,铸坯固液界面所承受的应力及由此产生的塑性变形超过了所允许的高温强度和临界应变值,沿夹杂物方向扩展形成裂纹。 展开更多
关键词 轴承钢 矩形坯 连铸 裂纹 夹杂物
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结晶器电磁搅拌对矩形坯轧制大规格齿轮钢圆钢碳偏析行为的影响 认领 引用 被引量：3
5
作者 徐瑞军 颜慧成 +6 位作者 吴清明 许伟阳 曹志刚 杨庚朝 刘建 刘永龙 仇圣桃 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2012年第2期56-61,共6页
通过对齿轮钢矩形坯轧制大规格圆钢宏观碳偏析的分析,结合碳含量和低倍组织,研究了不同结晶器电磁搅拌强度时圆钢的碳偏析行为。结果表明,结晶器电磁搅拌扩大连铸坯柱状晶/等轴晶转换界面(CET)框尺寸,提高等轴晶率,但是产生皮下负偏析带... 通过对齿轮钢矩形坯轧制大规格圆钢宏观碳偏析的分析,结合碳含量和低倍组织,研究了不同结晶器电磁搅拌强度时圆钢的碳偏析行为。结果表明,结晶器电磁搅拌扩大连铸坯柱状晶/等轴晶转换界面(CET)框尺寸,提高等轴晶率,但是产生皮下负偏析带,圆钢的偏析变得明显;结晶器电磁搅拌下,齿轮钢矩形坯与圆钢从表面到中心呈现"N"形碳偏析,搅拌强度越大,偏析幅度越大;圆钢同一圆周上,搅拌时3/4 R、1/2 R处极差大,1/4 R处极差小,不搅拌时则相反。连铸坯的CET区域与圆钢方框偏析有严格的对应性,说明连铸坯与圆钢的组织与成分存在传承关系。 展开更多
关键词 齿轮钢 圆钢 轧制 宏观碳偏析 结晶器电磁搅拌 矩形坯
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矩形坯连铸浸入式水口优化物理模拟 认领 引用 被引量：4
6
作者 刁江 谢兵 +2 位作者 李玉刚 李刚 齐飞 《钢铁钒钛》 CAS 2007年第2期16-20,共5页
通过水模实验优化水口结构形式和工艺参数,解决某钢厂165 mm×280 mm矩形坯连铸机在生产中出现的夹渣、鼓肚和粘结漏钢问题。优化范围包括水口的插入深度、出口倾角以及出口侧面和横断面的面积比。结果显示不同的水口形式对流场有... 通过水模实验优化水口结构形式和工艺参数,解决某钢厂165 mm×280 mm矩形坯连铸机在生产中出现的夹渣、鼓肚和粘结漏钢问题。优化范围包括水口的插入深度、出口倾角以及出口侧面和横断面的面积比。结果显示不同的水口形式对流场有不同的影响,目前使用的直通型水口正是造成生产中出现问题的症结所在。通过实验优化出适合165 mm×280 mm矩形坯的9#双侧孔水口和42#四孔水口。 展开更多
关键词 连铸 矩形坯 结晶器 浸入式水口 物理模拟
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转炉冶炼轴承钢生产工艺研究 认领 引用 被引量：2
7
作者 孙丽娜 吴国玺 +1 位作者 宋满堂 周学军 《辽宁科技学院学报》 2010年第1期4-5,8,共2页
分析了转炉冶炼轴承钢的技术优势,以GCr15轴承钢为例,采用全铁水脱硫-复吹转炉吹炼-LF+RH精炼-大截面连铸流程生产轴承钢工艺可行。采用优质铁水并预处理脱硫,有效地控制原料中〔P〕≤0.01%、〔S〕≤0.003%;通过复吹转炉吹炼,使钢中碳-... 分析了转炉冶炼轴承钢的技术优势,以GCr15轴承钢为例,采用全铁水脱硫-复吹转炉吹炼-LF+RH精炼-大截面连铸流程生产轴承钢工艺可行。采用优质铁水并预处理脱硫,有效地控制原料中〔P〕≤0.01%、〔S〕≤0.003%;通过复吹转炉吹炼,使钢中碳-氧反应趋于平衡,弥补了因低拉碳造成的钢中氧含量高的不足;利用LF及RH精炼,使钢材中的有害元素〔Ti〕≤30×10-6、〔O〕≤8×10-6、〔N〕≤38×10-6、〔H〕≤0.8×10-6;通过大截面连铸改善了大规格轴承钢低倍缺陷。 展开更多
关键词 复吹转炉 LF RH 大截面连铸 轴承钢
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HN450型钢开坯轧制变形模拟 认领 引用 被引量：1
8
作者 郭善莉 田仲良 陈林 《包钢科技》 2011年第6期40-42,共3页
文章利用有限元软件对矩形坯和异形坯在BD1开坯轧制HN450型钢进行了模拟,分析和研究了矩形坯和异形坯开坯轧制H型钢的金属流动、应力、应变,并得出了结论,对包钢轨梁厂旧线改造大H型钢生产具有一定的指导意义。
关键词 有限元 矩形坯 异形坯 H型钢
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矩形坯浸入式水口优化的物理模拟 认领 引用
9
作者 张彩军 张立志 王超 《河北联合大学学报（自然科学版）》 2012年第3期38-41,共4页
通过水模实验优化水口结构形式和工艺参数,解决某钢厂150 mm×330 mm矩形坯连铸机在生产中出现的高温区下移,夹杂物上浮困难等问题。优化范围包括水口的浸入深度、侧开孔倾角及拉速。不同的水口形式对流场有不同的影响,目前使用的... 通过水模实验优化水口结构形式和工艺参数,解决某钢厂150 mm×330 mm矩形坯连铸机在生产中出现的高温区下移,夹杂物上浮困难等问题。优化范围包括水口的浸入深度、侧开孔倾角及拉速。不同的水口形式对流场有不同的影响,目前使用的直通型水口正是造成生产中出现问题的症结所在。通过实验优化出适合150 mm×330 mm矩形坯的侧开孔水口为侧开孔倾角25°,最佳浸入深度为115 mm,适宜拉速为1.2 m.min-1。 展开更多
关键词 连铸 矩形坯 浸入式水口 物理模拟 优化
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齿轮钢矩形坯皮下裂纹的成因 认领 引用 被引量：3
10
作者 郭秋实 文光华 +2 位作者 程维玮 王端军 孔凡杰 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2012年第3期28-31,37,共4页
利用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪分析了齿轮钢矩形坯皮下裂纹的特征及成因。结果表明:皮下裂纹产生于矩形坯铸坯侧面,距离表面1～5mm,具有明显位置性;结晶器中钢液凝固前沿聚集的Al2O3夹杂物是皮下裂纹形成的主要原因;改变浸入式水口... 利用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪分析了齿轮钢矩形坯皮下裂纹的特征及成因。结果表明:皮下裂纹产生于矩形坯铸坯侧面,距离表面1～5mm,具有明显位置性;结晶器中钢液凝固前沿聚集的Al2O3夹杂物是皮下裂纹形成的主要原因;改变浸入式水口类型和控制钢水过热度可以改善结晶器中夹杂物分布和促进夹杂物上浮,避免皮下裂纹的产生,同时防止了棒材表面线纹的发生。 展开更多
关键词 齿轮钢 矩形坯 皮下裂纹 夹杂物
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42CrMo表面裂纹的分析与改进 认领 引用 被引量：2
11
作者 王军 刘建 杨庚朝 《金属材料与冶金工程》 CAS 2012年第2期32-35,共4页
针对采用矩形坯轧制棒材42CrMo生产中出现的表面裂纹缺陷,通过对棒材表面裂纹和棒材质量的分析,认为是铸坯表面裂纹导致棒材表面裂纹缺陷的产生,并且裂纹的产生是由于连铸工艺参数的不合理引起的。通过对连铸工艺的改进,合理优化结晶器... 针对采用矩形坯轧制棒材42CrMo生产中出现的表面裂纹缺陷,通过对棒材表面裂纹和棒材质量的分析,认为是铸坯表面裂纹导致棒材表面裂纹缺陷的产生,并且裂纹的产生是由于连铸工艺参数的不合理引起的。通过对连铸工艺的改进,合理优化结晶器电磁搅拌参数、二冷配水和拉坯速度,消除了铸坯表面裂纹,从而解决了棒材表面裂纹的缺陷。 展开更多
关键词 42CrMo 表面裂纹 矩形坯
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非调质钢S38MnSiV采用转炉-矩形坯连铸工艺的生产实践 认领 引用 被引量：3
12
作者 于天忱 宋满堂 范连明 《中国冶金》 CAS 2011年第6期27-30,共4页
本钢采用＂铁水脱硫扒渣→150t转炉冶炼→（LF＋RH）精炼→矩形坯连铸（350 mm×470 mm）→800 mm棒材连轧机组（轧材保温）→检验入库＂生产工艺流程,生产的非调质钢S38MnSiV,钢材中氧质量分数不大于16×10^-6、氢质量分数不大... 本钢采用＂铁水脱硫扒渣→150t转炉冶炼→（LF＋RH）精炼→矩形坯连铸（350 mm×470 mm）→800 mm棒材连轧机组（轧材保温）→检验入库＂生产工艺流程,生产的非调质钢S38MnSiV,钢材中氧质量分数不大于16×10^-6、氢质量分数不大于1.2×10-6、氮质量分数在136×10^-6-162×10^-6范围内;φ160 mm圆钢的低倍、非金属夹杂物、晶粒度等级均符合标准要求;力学性能达到Rm≥865 MPa,ReL≥560 MPa,Aku≥64 J,满足标准要求。 展开更多
关键词 转炉 矩形坯连铸 非调质钢 S38MnSiV
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连铸大断面矩形坯管式结晶器关键技术及应用 认领 引用 被引量：2
13
作者 牟桂梅 《中国铸造装备与技术》 CAS 2014年第5期40-42,共3页
通过分析连铸大断面矩形坯管式结晶器特点,对结晶器特性参数、冷却参数和足辊结构关键技术优化设计,提高结晶器铜管使用寿命,避免铸坯鼓肚和漏钢,提高连铸坯质量。
关键词 连铸 大断面矩形坯 管式结晶器 铸坯质量
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包晶钢矩形连铸坯中间裂纹的分析与控制 认领 引用 被引量：1
14
作者 刘文凭 《山东冶金》 CAS 2016年第6期31-33,共3页
针对包晶钢矩形连铸坯出现的中间裂纹,通过低倍酸洗对中间裂纹特征进行检验分析,找出了连铸坯柱状晶发达、晶间偏析是中间裂纹产生的主要原因。通过控制钢水Mn/S、氧含量,优化温度制度、拉速制度、冷却制度、夹辊辊缝,解决了连铸坯中间... 针对包晶钢矩形连铸坯出现的中间裂纹,通过低倍酸洗对中间裂纹特征进行检验分析,找出了连铸坯柱状晶发达、晶间偏析是中间裂纹产生的主要原因。通过控制钢水Mn/S、氧含量,优化温度制度、拉速制度、冷却制度、夹辊辊缝,解决了连铸坯中间裂纹问题。 展开更多
关键词 包晶钢 矩形坯 中间裂纹 化学成分 拉速
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方矩管管壁增厚的原因分析 认领 引用 被引量：8
15
作者 曹国富 卢启威 《焊管》 2010年第7期55-59,共5页
检测发现,在圆变方矩管成型工艺中,管壁均有不同程度増厚现象,并且具有6个特点。指出形成壁厚增量的根本原因是:管坯在孔形变型力作用下,周向长度被压短,形成金属流动而转移到管坯断面上,表现为管壁增厚,内腔变小。同时,提出了控制壁厚... 检测发现,在圆变方矩管成型工艺中,管壁均有不同程度増厚现象,并且具有6个特点。指出形成壁厚增量的根本原因是:管坯在孔形变型力作用下,周向长度被压短,形成金属流动而转移到管坯断面上,表现为管壁增厚,内腔变小。同时,提出了控制壁厚增量的思路和方法,并已生产了若干批壁厚增量为0的方矩管。 展开更多
关键词 方矩管 壁厚增量 周向收缩 变形管坯 增量控制 非同时性接触
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莱钢包晶钢矩形连铸坯的中间裂纹分析与控制 认领 引用
16
作者 苗金鹏 《南方金属》 CAS 2016年第5期45-48,共4页
针对包晶钢矩形连铸坯出现的中间裂纹,通过低倍酸洗对中间裂纹宏特征进行检验分析,找出了连铸坯柱状晶发达、晶间偏析是中间裂纹产生的主要原因.通过控制钢水Mn/S、氧含量,优化温度制度、拉速制度、冷却制度、夹辊辊缝,解决了连铸坯中... 针对包晶钢矩形连铸坯出现的中间裂纹,通过低倍酸洗对中间裂纹宏特征进行检验分析,找出了连铸坯柱状晶发达、晶间偏析是中间裂纹产生的主要原因.通过控制钢水Mn/S、氧含量,优化温度制度、拉速制度、冷却制度、夹辊辊缝,解决了连铸坯中间裂纹. 展开更多
关键词 包晶钢 矩形坯 中间裂纹 控制
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大断面矩形连铸坯中间裂纹的分析与控制 认领 引用
17
作者 王键 《冶金信息导刊》 2016年第1期45-48,56,共4页
针对大断面矩形连铸坯出现的中间裂纹，通过低倍酸洗对中间裂纹宏观特征进行检验分析，找出了连铸坯柱状晶发达、晶间偏析是中间裂纹产生的主要原因。通过控制钢水Mn／S、氧含量，优化温度制度、拉速制度、冷却制度、夹辊辊缝，解决了... 针对大断面矩形连铸坯出现的中间裂纹，通过低倍酸洗对中间裂纹宏观特征进行检验分析，找出了连铸坯柱状晶发达、晶间偏析是中间裂纹产生的主要原因。通过控制钢水Mn／S、氧含量，优化温度制度、拉速制度、冷却制度、夹辊辊缝，解决了连铸坯中间裂纹。 展开更多
关键词 大断面 矩形坯 中间裂纹 控制
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转炉矩形坯连铸生产GCr15钢的试验 认领 引用 被引量：2
18
作者 宋满堂 王会忠 徐明 《炼钢》 CAS 北大核心 2009年第1期1-3,37,共3页
先进工业国家均采用电炉(转炉)→炉外精炼→矩形坯(大方坯)连铸工艺流程生产以轴承钢、齿轮钢等为主要产品的特殊钢。本钢炼钢厂采用转炉→炉外精炼(LF+RH)→矩形坯连铸生产GCr15,其化学成分全部达到本钢企业标准要求,其中有害元素w(Ti)... 先进工业国家均采用电炉(转炉)→炉外精炼→矩形坯(大方坯)连铸工艺流程生产以轴承钢、齿轮钢等为主要产品的特殊钢。本钢炼钢厂采用转炉→炉外精炼(LF+RH)→矩形坯连铸生产GCr15,其化学成分全部达到本钢企业标准要求,其中有害元素w(Ti)=25×10-6,w(Ca)=2×10-6,w(O)=8×10-6、w(N)=38×10-6、w(H)=0.8×10-6,均优于GB/T18254-2002标准要求,满足瑞典SKF标准(SKF D33)的要求。 展开更多
关键词 转炉 矩形坯连铸 GCr15 生产工艺
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转炉-矩形坯连铸生产20CrMnTiH齿轮钢工业试验 认领 引用 被引量：1
19
作者 于天忱 宋满堂 +2 位作者 钟晓丹 王飞 赫冀成 《炼钢》 CAS 北大核心 2011年第2期10-12,共3页
本溪钢铁集团有限公司采用"铁水脱硫预处理→复吹转炉冶炼→LF→RH→矩形坯连铸→热送步进式加热炉→24架高刚度短应力线连轧机组→保温→精整包装"的工艺路线成功地试生产了20CrMnTiH齿轮钢。其产品Φ90～180 mm齿轮钢化学... 本溪钢铁集团有限公司采用"铁水脱硫预处理→复吹转炉冶炼→LF→RH→矩形坯连铸→热送步进式加热炉→24架高刚度短应力线连轧机组→保温→精整包装"的工艺路线成功地试生产了20CrMnTiH齿轮钢。其产品Φ90～180 mm齿轮钢化学成分均达到窄范围控制指标,各项物理检验指标完全满足技术条件要求。 展开更多
关键词 转炉 矩形坯 轧制 齿轮钢 淬透性
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转炉/矩形坯连铸生产34Mn2V钢的实践 认领 引用 被引量：1
20
作者 范连明 《炼钢》 CAS 北大核心 2010年第5期69-72,共4页
转炉采用90%铁水加10%的自产优质废钢,通过"转炉→LF+RH→矩形坯连铸→800mm连轧机组"工艺流程,生产的高压气瓶钢34Mn2V,其化学成分稳定、波动小,有害残余元素极低,正火后钢材组织晶粒更细小,强度提高,并保持了较高的冲击韧性... 转炉采用90%铁水加10%的自产优质废钢,通过"转炉→LF+RH→矩形坯连铸→800mm连轧机组"工艺流程,生产的高压气瓶钢34Mn2V,其化学成分稳定、波动小,有害残余元素极低,正火后钢材组织晶粒更细小,强度提高,并保持了较高的冲击韧性,提高了冲制后气瓶的安全性能。 展开更多
关键词 氧气转炉 矩形坯连铸 34Mn2V
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